ISSN 1000-6869 CN 11-1931/TU
我国250 m以上超高层建筑数量日益增加，超高层建筑由长三角、珠三角地区逐渐向全国其他区域扩展，其中环渤海地区以及部分二线城市中超高层建筑发展迅速。对不同高度的超高层建筑，其常用的结构体系为：框架-核心筒、框筒-核心筒、巨型框架-核心筒和巨型框架-核心筒-巨型支撑结构。分析表明：随着结构高度的增加，巨型框架和巨型支撑应用较多，混合结构在超高层建筑结构中广泛应用。通过实际工程造价分析，研究了建筑高度、抗震设防烈度、结构材料对超高层建筑工程造价的影响。分别从超高层建筑形态空气动力学优化和长周期响应方面，阐明了超高层建筑结构分析、设计中的关键问题。采用黏滞阻尼器可有效降低超高层建筑结构地震响应，对黏滞阻尼器在实际超高层建筑中的应用现状及发展前景进行了简要介绍。
在框架-核心筒结构体系中，加强层可显著提高结构抗侧刚度、减小结构侧移，但会带来结构刚度、内力突变等不利影响。以某超高层建筑为工程背景，研究了黏滞阻尼器在伸臂桁架体系中的应用及在多遇地震和罕遇地震作用下的减震效果，研究了设置黏滞阻尼器的环带桁架在超高层建筑中的较优位置和减震效率。结果表明：黏滞阻尼器在伸臂桁架结构中的设置可以减小核心筒剪力墙的塑性损伤，减小结构的动力响应；设置黏滞阻尼器的环带桁架宜布置在层间相对速度大的位置，随超高层结构高度增加，阻尼器的减震效率降低。通过对伸臂桁架与外框柱、核心筒连接节点的设计及构造的分析，提出了连接节点的设计建议。
讨论长周期结构地震反应的特点，分析我国建筑抗震设计规范中反应谱存在的主要缺陷。对反应谱进行人为的改变，会导致地震动特性的失真。我国规范反应谱的长周期段由于人为的调整，改变了地震动的统计特性，导致加速度反应谱对应的功率谱在长周期段异常，也导致长周期结构在地震作用下的计算位移偏大。抗震规范所规定的最小地震剪力系数仅与地震影响系数的最大值αmax相关，而与场地类别无关，有悖于软土场地上结构地震反应大于硬土场地上地震反应的一般规律。由加速度谱Sa、拟速度谱S v和位移谱Sd之间的拟谱关系，给出了具有较长周期段(T延长至约10 s)的反应谱建议，可供规范修订时参考。工程算例表明，依据建议的反应谱进行结构的位移验算是可行的。
材料单轴滞回准则的选择是采用纤维模型进行组合构件非线性分析的关键问题之一。首先给出了混凝土、钢筋和钢材的精细滞回准则和简单滞回准则，以及精细滞回准则的程序实现流程，其中混凝土材料的精细滞回准则通过对已有模型的改进可准确考虑任意可能复杂加卸载路径下各类混凝土材料的强度退化和刚度退化特征。通过对组合梁和钢管混凝土柱的抗震性能试验进行模拟，验证了精细滞回准则的模拟精度。研究了材料单轴滞回准则对组合构件整体滞回性能模拟结果的影响。分析结果表明：钢材滞回准则是影响组合构件抗震性能模拟精度的关键因素，应考虑钢材的包辛格效应，而混凝土材料的滞回准则对非线性分析结果的影响很小，采用简单滞回准则即可取得较好的模拟精度。
基于钢筋混凝土转动裂缝模型，应用平面膜单元对钢筋混凝土构件进行全过程非线性剪切分析。通过选择材料单轴本构、总结复杂的平面应力状态、归纳三种主应变空间下的主应变状态及其刚度矩阵共轭项计算方法，改善平面膜单元在有限元分析中的数值稳定性。选取弯-剪作用下钢筋混凝土梁与压-弯-剪作用下剪力墙试验建立有限元模型进行对比验证，试验实测与有限元分析结果吻合良好。对比结果表明，全面细致地考虑可能出现的各种应力状态，依据三种主应变空间下的主应变状态及其刚度矩阵计算方法，可以得到较好的有限元分析的数值稳定性和精度，基于转动裂缝模型的平面膜单元为压-弯-剪作用下的钢筋混凝土构件的全过程非线性分析提供了有效的分析途径。
采用蒙特卡罗模拟方法分析钢筋混凝土(RC)框架结构竖向不规则参数的抗震控制效果。以底层和中间层竖向楼层承载力和刚度不规则的5层和10层RC框架结构为分析对象，考虑地震动输入的随机性，通过非线性动力时程分析确定结构的最大层间位移角，并分析其随竖向不规则系数变化的规律和超越极限状态水准的失效概率。分析结果表明：楼层竖向承载力和刚度不规则对结构最大层间位移角的影响较大，最大层间位移角随竖向不规则系数的减小而增大，底层不规则较中间层不规则的影响大，承载力不规则较刚度不规则的影响大；竖向不规则对结构地震反应超越极限状态水准的失效概率有显著的影响，失效概率随竖向不规则系数的减小而增大，竖向不规则系数越小失效概率越大；承载力不规则系数为0.7和刚度不规则系数为0.8可作为竖向不规则参数的抗震控制点。
为研究型钢混凝土T形截面剪力墙的抗震性能，对3个剪跨比为2.2的T形截面剪力墙进行了拟静力试验。通过改变试件的轴压比，研究其在水平往复荷载作用下的破坏机理、滞回性能、延性以及耗能能力等。试验结果表明：T形截面剪力墙的破坏形态为无翼墙腹板端约束边缘构件底部混凝土被压碎的受弯破坏；剪力墙的滞回曲线饱满，没有明显的捏缩现象，具有良好的耗能能力；位移延性系数在2.3~4.1之间，且随轴压比的增加，剪力墙变形能力降低；在水平正负向加载时T形剪力墙刚度、承载力及延性呈非对称，翼缘受拉相对翼缘受压时承载力高，刚度大，延性小，需合理设计腹板无翼缘侧约束边缘构件，防止其受压时提早破坏。
我国现行建筑抗震设计规范及标准设计图集对现浇钢筋混凝土板式楼梯提出了增设滑动支座的构造措施，为检验其有效性，以设置聚四氟乙烯板构成的滑动支座的混凝土框架楼梯间结构单元为对象，对缩尺比例为1∶3的模型结构进行了振动台试验，通过输入不同的地震波，考察其遭遇不同烈度水准地震作用下的抗震性能。试验结果表明：梯段板下端设置滑动支座的楼梯间结构单元具有良好的抗震性能，破坏主要集中在楼梯间的框架梁柱中，在强震作用下，楼梯构件（包括梯段板、平台板、梯梁和梯柱）本身未发生先于框架梁柱的破坏；聚四氟乙烯板构成的滑动支座作用很有效，梯段板下端沿输入动方向发生了期望的水平滑动位移；同时，此处也伴随出现值得注意的竖向翘起和落下的现象。
填充墙的构造形式对框架结构的抗震性能影响较大。试验设计了7榀足尺的单层单跨钢筋混凝土框架，其中6榀为带加气混凝土砌块填充墙框架，1榀为空框架，对其进行低周反复荷载作用下的抗震性能试验。填充墙与框架的连接方式采用柔性连接和刚性连接两种。柔性连接填充墙的变化参数主要包括构造柱的构造形式和数量、框架柱中拉结筋的设置与否和填充墙上设置竖向缝的数量。分析了不同填充墙构造形式框架的破坏特征、荷载位移滞回曲线、骨架曲线、位移延性系数、刚度退化、耗能能力。结果表明：柔性连接填充墙框架的抗震性能介于刚性连接填充墙框架和空框架之间；对于柔性连接填充墙框架，填充墙的构造措施对框架结构的抗震性能有一定的影响，但影响不大。
内置钢板深梁剪力墙是由钢管混凝土柱、柱间钢板深梁、混凝土墙体及其连接构件组成。对5个1/5缩尺的该组合剪力墙模型进行了低周反复荷载试验。试验分两阶段进行，第一阶段试验研究位移角小于1/50试件的抗震性能，第二阶段试验研究第一阶段损伤试件修复后的抗震性能，修复采用剪力墙边框钢管间两侧贴焊薄钢板的方法。分析了各试件修复前后的破坏特征、滞回特性、承载力、刚度退化、位移延性、耗能性能。结果表明：内置钢板深梁剪力墙的钢管混凝土柱、钢板深梁、混凝土墙体及连接构件相互作用，协同受力，具有良好的抗震性能；变形特征具有阶段性，在混凝土和部件连接界面损伤前与整体剪力墙变形接近，在连接界面损伤滑移后与带竖缝剪力墙接近。
通过对4榀1/2.5比例单层单跨再生混凝土空心砌块填充墙-型钢再生混凝土框架结构的抗震性能试验，研究了填充墙砌块强度、轴压比以及墙体拉筋间距等对该结构抗震性能的影响。分析了试件的破坏形态、滞回曲线及骨架曲线、承载力、层间位移角、位移延性、耗能能力以及刚度退化。结果表明：再生混凝土空心砌块填充墙-型钢再生混凝土框架结构中墙体部分先于框架部分破坏，且框架的破坏机制符合“梁铰机制”，滞回曲线较为饱满，耗能能力良好，具有较强的抗倒塌能力；随着填充墙砌块强度的降低，结构承载力下降，位移延性系数增大，初始刚度减小且刚度退化速率降低，结构破坏时层间位移角和等效黏滞阻尼系数增大；增大轴压比使结构承载力提高，位移延性系数下降，初始刚度明显提高且刚度退化速率上升，结构破坏时层间位移角以及等效黏滞阻尼系数均略有降低；减小墙体拉筋间距使结构承载力及位移延性有所提高，初始刚度增加，但刚度退化速率基本不变，结构破坏时层间位移角及等效黏滞阻尼系数均增大。
通过对1/2比例底框-斜向网格复合墙体和相同尺寸的常规底框-密肋复合墙体进行拟静力对比试验，分析底框-斜向网格复合墙体的荷载-位移曲线特点和破坏过程，研究该复合墙体的滞回曲线、骨架曲线、承载能力、刚度退化、耗能能力、延性和钢筋应变规律等。试验结果表明：底框-斜向网格复合墙体具有很好的协同工作能力，充分体现了多重抗震防线的特点。与常规底框-正交网格复合墙体相比，相同截面尺寸及配筋的底框-斜向网格复合墙体的承载力增加了20%以上，刚度增加了约10%，耗能能力提高了约30%，同时位移延性系数减小了12%。
设计3个两层单跨缩尺比为1∶.3的带水平缝钢管混凝土剪力墙，对其进行拟静力试验，其中2个组合剪力墙按“强剪弱弯”设计，1个按“强弯弱剪”设计，剪跨比均为1.55，分析结构的承载力、破坏机理、滞回性能、刚度退化、延性及耗能能力等。试验结果表明：钢管混凝土暗柱和剪力墙竖向接合面连接可靠，底层钢管出现局部屈曲；组合剪力墙正截面承载力中绝大部分由钢管混凝土暗柱承担，约占底部弯矩75%；组合剪力墙的极限位移角大于1/100，带水平缝组合剪力墙滞回曲线饱满，无明显“捏拢”现象。给出了无轴压力作用下钢管混凝土剪力墙正截面承载力计算方法，其计算值与试验值吻合较好。
采用多尺度建模方法建立了考虑钢材高温蠕变的三层三跨钢梁-钢管混凝土柱平面框架火灾全过程热-力耦合数值模型，研究不同火灾工况下平面框架经历常温加载、恒载升温、降温和火灾后等不同受火阶段的力学性能。在与已有试验对比验证的基础上，分析了框架经历升温和降温后受火钢梁跨中挠度和受火柱顶轴向变形与升降温时间关系，计算了火灾后框架底层柱底水平荷载P-框架顶层水平位移Δ关系曲线。研究结果表明：钢材的高温蠕变是钢材在热力耦合作用下应变的一部分，计算过程中需要考虑其影响；钢梁在升温过程中由于高温膨胀对框架柱产生外推作用，而进入降温阶段后钢梁产生明显的收缩变形；框架底层三跨同时受火时钢梁跨中挠曲变形最大，受火初期柱顶轴向压缩变形小于膨胀变形；受火后框架水平承载力和初始刚度均随受火区域的增大呈下降趋势。
为研究火灾作用下锚具对预应力（PC）钢棒锚固性能退化规律，完成65组由JXM型锚具、混凝土块、抗拉强度标准值为970 MPa的φ7高强PC钢棒及反力架组成的预应力锚固系统高温性能试验，其中29组为裸露锚具高温瞬态试验，18组为裸露锚具高温稳态试验，18组为带防火保护的锚具高温瞬态试验。研究PC钢棒应力水平（0.2~0.7）、温度（20~800℃）、防火保护措施（灌浆料封锚、涂抹防火涂料、灌浆料封锚后再涂抹防火涂料）和升温速率（10.0、26.7℃/min）对锚固性能的影响。裸露锚具高温瞬态试验结果表明：高温下锚固系统破坏模式为PC钢棒在锚具中发生滑移；PC钢棒的应力水平越高、温度越高、升温速率越大，锚固系统破坏时间越短。高温稳态试验结果表明：温度低于400℃时，锚固系统破坏模式为PC钢棒被拉断，温度高于400℃时，破坏模式为PC钢棒从锚具中滑移；高温后锚具不能再使用。带防火保护的高温瞬态试验结果表明：锚固系统破坏模式为PC钢棒从锚具中滑移，防火保护不改变锚固系统的破坏模式；与无防火保护措施相比，三种保护措施下锚固系统破坏时间均提高100%以上；若将GB 14907—2002《钢结构防火涂料》关于钢结构防火涂料厚度的要求直接应用于预应力锚具防火，将偏于不安全。
通过GFRP筋混凝土梁耐火性能的理论分析与有限元计算，提出GFRP筋混凝土结构耐火性能的计算方法。在合理选择GFRP和混凝土材料的热工参数、高温力学参数的基础上，采用有限元分析软件ABAQUS建立三面受火的GFRP筋混凝土梁的高温热力学模型。经与GFRP筋混凝土梁火灾试验结果的对比验证，该高温力学模型具有较高的精确性。对影响GFRP筋混凝土梁高温力学性能的各参数进行有限元分析，结果表明，影响梁耐火性能的主要因素为梁上作用的荷载比、GFRP筋在混凝土截面的位置和受火时间。参考欧洲规范钢筋混凝土抗火性能的设计方法，提出GFRP筋混凝土构件基于力学性能的耐火设计公式。通过混凝土500℃等温线简化受火面积和GFRP筋高温强度等效换算的方式，将火灾下截面的非均匀材料力学性质转变为随受火时间变化的均匀材料，提出了不同受火时刻GFRP筋混凝土受弯构件的承载力计算式。经与有限元分析结果的对比，该计算方法精度较高，可应用于评估不同受火时刻下GFRP筋混凝土的高温承载力。
节点区非弹性变形包括梁端纵筋黏结滑移和节点剪切变形，对钢筋混凝土梁柱组合体的弹塑性受力特征有明显影响。计算采用的节点区非弹性变形本构模型直接影响结构强震反应有限元分析结果的合理性。在纤维模型的基础上，采用在非线性梁柱单元端部附加零长度截面单元的方法，可简便、有效地模拟节点区非弹性变形。基于39个钢筋混凝土中节点和12个边节点的纵筋滑移和节点剪切角的实测数据的显著性分析及非线性拟合结果，提出了可同时考虑梁端纵筋滑移和节点剪切变形影响的σ-sslip-shear本构模型。以4个不同节点参数的梁柱组合体试验为例，对提出的本构模型进行了验证。结果表明：忽略节点区非弹性变形的计算结果明显高估了梁柱组合体的承载力和耗能能力；考虑节点区非弹性变形的计算方法能更准确地模拟梁柱组合体的非弹性受力特征，并能正确模拟随着节点区非弹性变形增大，构件端部的塑性变形向节点区转移的变形特征。
为研究单调和反复荷载作用下弯剪破坏钢筋混凝土（RC）柱的变形性能，对10组（20根）不同设计参数的RC柱分别进行单调和低周反复加载试验。对比分析了两种加载方式下RC柱的破坏模式、水平承载力、最大变形及延性等；研究了单调和反复加载下发生弯剪破坏的RC柱的荷载-变形曲线（骨架曲线）的关系；提出了弯剪破坏模式下RC柱荷载-变形曲线的简化计算模型。结果表明：加载方式对RC柱的破坏模式有影响，与单调加载相比，反复加载作用下柱易于发生弯剪或剪切破坏；反复荷载作用下弯剪破坏柱的骨架曲线低于单调加载时的荷载-变形曲线，尤其是在峰值荷载以后；单调和反复荷载作用下RC柱荷载-变形曲线的差异与反复加载引起的循环退化效应有关，在单调荷载-变形曲线的基础上考虑该效应影响可得到反复荷载作用下RC柱恢复力模型，从而简化地震作用下柱的受力分析。采用简化模型计算的弯剪破坏柱的荷载-变形曲线与试验结果吻合较好。
基于29个腹部开圆孔和42个腹部开矩形孔的钢筋混凝土简支梁的试验结果，针对不同受剪破坏形态，提出了腹部开孔的钢筋混凝土简支梁孔侧剪切破坏下的受剪承载力下限值计算公式以及上下弦杆剪切破坏下的受剪承载力计算公式，计算公式中反映了孔洞尺寸、加强腹筋、梁纵筋面积、弦杆高度、剪跨比等参数的影响。通过和国内外共计122个钢筋混凝土开孔简支梁试件试验数据的对比表明，建议公式的计算结果与试验结果吻合较好，且具有适当的安全储备。并给出了建议公式的推荐适用范围，可供实际工程设计参考。
钢筋混凝土偏压柱的承载力计算需通过弯矩增大系数考虑截面弯矩的二阶效应。弯矩增大系数包含两个影响系数，分别是荷载偏心率对截面曲率的影响系数ζ1和构件长细比对截面曲率的影响系数ζ2。这两个系数在规范GB 50010—2010《混凝土结构设计规范》与JTG D62—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》中计算方法不尽相同。通过14根钢筋混凝土偏压柱承载力试验，应用规范方法对试件的承载力进行计算并与试验值比较，结果表明：GB 50010—2010取消了ζ2，导致计算的试件承载力小于试验值；而JTG D62—2004中ζ1在不合理之处，特别是当偏心率较小时，计算的承载力偏大而且偏于不安全。在试验研究基础上，进行有限元参数分析，拟合了ζ1和ζ2 计算式。应用收集到的文献试件对其计算精度进行了验证。
为研究沿海地区在役钢筋混凝土(RC)柱的滞回性能及混凝土的微观结构和氯离子含量，对不同前期偏压荷载（0、0.20、0.35倍峰值偏压荷载）作用下，经历100次海水浸泡与大气环境干湿循环后的RC柱进行低周反复加载试验，并对混凝土的微观结构和氯离子含量进行量测。结果表明：前期偏压荷载作用后RC柱的滞回曲线呈现出明显的不对称。当水平反复加载与前期偏压荷载产生的截面应力分布同向时，其峰值荷载、延性及耗能能力随着前期偏压荷载的增加而降低;当前期偏压荷载为0.35倍柱峰值偏压荷载时，其峰值荷载、延性及耗能能力较前期未受偏压柱试件的降幅较大，分别达到26.1%、22.0%和44.6%；当水平反复加载与前期偏压荷载产生的截面应力分布反向时，各参数变化无明显规律。另外，在距受拉区混凝土表面20 mm和40 mm深度处，前期受偏压柱试件的氯离子含量分别是未受偏压柱试件的4.7倍和1.5倍以上，同时前期受偏压柱试件的受拉区混凝土裂缝数量和宽度明显多于未受偏压柱试件。按照现行混凝土结构设计规范计算截面受弯承载力，由于前期偏压荷载造成的滞回曲线不对称，水平反复荷载与前期偏压荷载产生的截面应力分布同向时，试验值小于计算值。由此可见，前期偏压荷载对RC柱的滞回性能劣化、受拉混凝土的氯离子含量和微观结构均有较大影响，进而缩短结构使用寿命。
沿海地区的钢筋混凝土桥梁结构在服役期间，受到疲劳荷载和氯离子侵蚀的综合作用，其使用寿命缩短。为模拟桥梁的实际工作状态,首先对钢筋混凝土梁施加疲劳荷载20万次(疲劳荷载上限分别为0.16 P u、0.24 P u、0.32 P u、0.40 P u，P u为梁受弯极限荷载),然后经历海水浸泡和空气环境干湿循环100 d,最后静力加载获得钢筋混凝土梁受弯承载力。共完成5组10根钢筋混凝土梁试验。研究结果表明：在疲劳荷载上限不大于0.24P u时，试件性能劣化不明显；疲劳荷载上限大于0.24 P u时，梁试件的初始刚度、屈服荷载和极限荷载随着疲劳荷载上限的增大而快速降低;当疲劳荷载上限为0.40 P u时，梁试件的初始刚度、屈服荷载和极限荷载分别降低51.80%、21.78%、15.07%。
采用劲化方形截面钢管混凝土柱可以有效地提高柱钢管壁的侧向刚度，增强其抵抗局部屈曲的能力和改善对核心混凝土的约束作用。通过普通方形截面钢管混凝土柱和劲化方形截面钢管混凝土短柱的轴压试验，对柱的轴压破坏形态、轴力-变形特征、钢管应变等进行了分析。结果表明：劲化带的设置使钢管壁对核心混凝土的约束作用更趋均匀，改变了钢管的局部屈曲变形状态，明显提高了方形截面钢管混凝土柱的轴压承载力和变形能力。根据劲化方形截面钢管混凝土短柱的受力分析，提出了轴压承载力计算式，计算结果和试验结果吻合良好。
为研究PBL剪力连接件在疲劳荷载作用下的力学性能，完成了2组10个单孔PBL剪力连接件的等幅疲劳推出试验。分析PBL连接件在有、无贯通钢筋两种形式下的疲劳破坏模式，及受剪承载力、剪力-滑移关系受疲劳荷载的影响。通过建立单孔PBL连接件的损伤指标考察其疲劳损伤规律。试验结果表明：无贯通钢筋的PBL剪力连接件的疲劳损伤指标随循环加卸载逐渐趋于稳定，难以发生疲劳破坏；设置贯通钢筋的PBL剪力连接件的疲劳损伤表现为贯通钢筋断裂，PBL剪力连接件的疲劳损伤速度先慢后快，平均残余变形随疲劳荷载循环单调递增，其变化规律符合二次抛物线形式。
为研究C40早龄期型钢混凝土梁的受力性能，分别对7根H型钢混凝土梁在龄期1、3、7、28 d进行单调静力加载试验, 分析了荷载-位移曲线、荷载-应变曲线和梁早期受荷损伤对后期受力性能的影响。试验结果表明：掺入早强剂的C40型钢混凝土梁1 d的承载力可达到28 d的75.5%；梁的早期受荷损伤对后期28 d龄期的承载力影响不大。在试验研究的基础上，利用非线性有限元分析软件ABAQUS，建立型钢混凝土梁力学模型进行有限元分析，有限元分析结果与试验结果吻合较好。
试验设计了再生粗骨料取代率为100%的模型再生混凝土（MRC）、模型普通混凝土（MC）、再生粗骨料取代率55%的模型再生混凝土（MCP）和模型砂浆（MM）4种试件，在不同应变速率下进行单轴受压试验。研究表明：随着加载应变速率的提高，试件应力-应变曲线形状相似，峰值应力和弹性模量表现出增大的趋势，峰值应变的变化无明显规律；MRC、MC、MCP试件破坏时裂缝最先出现在界面区附近，然后逐渐发展直至贯通，随着应变速率的提高，裂缝较宽且开展更快，试件完全断裂成若干碎块；模型再生混凝土静态强度越低，峰值应力和弹性模量增长越大，动态效应越显著；再生粗骨料取代率为55%时，峰值应力和弹性模量增长最大；模型砂浆试件的动态效应最显著，模型普通混凝土和模型再生混凝土次之，且相差不大。
基于饱和砂井渗流固结理论，推导了综合考虑褥垫层、桩、土模量的刚性桩复合地基渗流固结解析解。在ABAQUS中使用Modified Cam-clay模型和孔压单元模拟桩间土体，建立单桩复合地基有限元分析模型。计算结果与某高层结构刚性桩复合地基静载试验吻合较好，验证分析模型的有效性。使用该分析模型，研究褥垫层厚度、模量，桩长对刚性桩复合地基受力及固结变形的影响。结果表明：刚性桩复合地基固结速度远大于天然地基，固结速度随褥垫层模量增大而增大，随井径比减小而增大；结构施工过程中，地基固结沉降已基本完成；褥垫层模量的增大可减小刚性桩复合地基固结沉降，但褥垫层厚度及排水土层厚度的增加都会加大固结沉降。
基于转动平衡理论，提出了考虑地震作用下动孔隙水压力影响的边坡永久位移简便计算方法，并通过砂土边坡（长度×宽度×高度为1.96 m×0.96 m×1.20 m）的振动台试验进行了验证。结果表明：地下水对边坡动力特性影响较大，随着地下水位的升高，边坡的自振周期呈现增加趋势，水位1.0 m时边坡的自振周期是无水时的2.88倍；地下水位越高，地下水对边坡临界加速度的影响越显著，且当水位为1.0 m时边坡的临界加速度比无水时减小了28%；随着水位的升高，边坡永久位移均表现出增加的趋势，地震峰值加速度为2.0m/s2时，水位1.0 m的永久位移是无水时的9.8倍；此外，随着地震峰值加速度的增加，边坡永久位移急剧增加，当地震峰值加速度为2.0m/s2时，永久位移是地震峰值加速度为1.0m/ s2时的6.9倍。建议的简便方法与试验测得的边坡永久位移最大偏差在10%以内，验证了建议方法的可靠性。
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